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| 不同壓緊力下的金屬纏繞墊的徑向變形量 |
由此可見，金屬纏繞墊主要通過其徑向的變形量來填充泄漏縫隙，當徑向變形剛好等于箱體和密封圈的初始徑向問隙時，即得到臨界壓緊力。因此，將不同壓緊力下的金屬纏繞墊的徑向變形量顯示如圖70采圖7小同壓緊力下的金屬纏繞墊的徑向變形量箱壁外徑表面和密封圈外徑表面的初始徑向問隙為0.195 mm，根據圖7可知密封圈單位面積的臨界壓緊力為Pi 87.5 MPa。代入式(1)得到法蘭上單位面積的壓緊力為P=47.6 MPa。將P值和給定的螺栓標準件的參數代入式(8)，得到單個螺栓的臨界擰緊力矩值為M--1.79 Nm。試驗方法得到的臨界擰緊力矩為2 Nm�？紤]到試驗驗證時采取的擰緊力矩變化步長為0.5 Nm，且試驗通過氣密檢查獲得的結果相比理論分析結果是偏保守和可靠的，而理論分析結果可能在1.5-2.ONm之問。試驗方法中各級擰緊力矩下的試驗結果見表1，由表可見，擰緊力矩值2.0 Nm為臨界值，擰緊力矩在2.5-7.5 Nm均不發生泄漏，說明通過本文非線性有限元仿真分析方法獲得的結果與試驗結果是相符的。綜上，本文簡化的金屬纏繞墊非線性有限元分析模型可以用于此類密封結構擰緊力矩的設計。www.yourbeautystop.com
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